首先，影響摩擦系數1.負載的一般理論的因素是金屬之間的摩擦系數隨負載降低，和接觸表面之間的實際接觸面積*于增加*慢負荷。然而，通過使用兩個平行的圓形輥來模擬齒的滑動，發現摩擦系數幾乎不受負載**的影響?？梢哉J為摩擦系數通常不隨負載而變化。速度摩擦學實驗表明，在一定條件下，隨著表面相對滑動速度的增加，金屬表面之間的滑動摩擦系數逐漸減*。在低速范圍內，滑動摩擦系數隨著滑動速度的增加而增*，達到**值，然后隨著速度的增加而減*，*后趨于平滑。 1.由圖1所示的實驗輪輥得到的滑動速度和摩擦系數之間的關系。在*速范圍內時，摩擦系數繼續與滑動速度增加，直到以降低降至0.02-0.03。因此，在齒輪嚙合過程中，接近節點時的摩擦系數是當你離開*于，**的摩擦系數的區域是非常接近的節點。其次，摩擦的在齒的對于齒輪機構低速輪廓的形式的影響，由于0x7D0之間的相對滑動速度*，齒之間的系數FV摩擦基本上保持恒定。以改變系數FV*速檔的機構的穩定操作期間的滑動的齒之間的摩擦，該比值的摩擦學摩擦FV齒輪機構*速必須:時0x7D0在頂部激活牙齒或根部區域。由于輪齒之間的相對滑動速度*，因此摩擦系數fv*;當輪齒接近節點時，摩擦系數fv很*，因為輪齒之間的相對滑動速度很*。由于齒輪嚙合過程中齒廓之間的摩擦，齒輪主要產生失效模式，例如齒面磨損和塑性變形。 1.齒輪機構和低平均速度，齒FV之間的摩擦系數被保持恒定，從而使牙齒表面的磨損是相對均勻的，并且齒廓0x7D0保持的形狀穿著后漸開線。
*速法律齒輪機構磨損牙齒表面是:當0x7D0是在齒根或區域的頂部，相對0x7D0之間的滑動速度是*的，從而使齒之間FV的摩擦系數很*，從而使齒尖和根磨損牙齒表面*;當0x7D0是關節附近，由于0x7D0之間的相對滑動速度*或0，齒FV之間的摩擦系數*，從而使齒面磨損變*。因此，在設計壽命的后期階段操作期間的振動和齒輪機構*速的沖擊是不可避免的。 2.齒輪齒軟，當負荷較*時，0x7D0接合期間，在牙齒表面的表面材料發生塑性容易地沿摩擦方向變形。據分析0x7D0力，0x7D0的活性表面上的摩擦從節線偏離和朝向齒根的頂部作用。因此，塑性變形后，槽附近節線形成在牙齒表面上，并0x7D0的表面被驅動。在頂部的摩擦力是由齒的頂部和根部到節線引起的。因此，塑性變形后，生成齒面節線附近的脊。因此，發生塑性變形后，漸開線齒形的齒輪被破壞，其傳輸性能產生不利影響。第三，摩擦的在強度0x7D0齒輪強度分析的效果是基于研究0x7D0承載力，振動，噪聲和改變形狀。因此，具有重*的理論意義，建立精確的恰恰解決了充電0x7D0分析模型的應力分布。在齒輪傳動裝置阻力的當前設計中，齒面的摩擦的影響被忽略了。事實上，摩擦力是在傳輸過程中網孔的帶齒面之間不可避免地存在。 1963年，由道森等人發表的一篇文章認為，影響是**的摩擦。
后來，學者波蘭 Czyzewski通過了疲勞試驗輥7組，發現摩擦的影響是顯而易見的。因此，逐漸研究了摩擦對齒輪力的影響。國內專家程友聯在1994年指出，當驅動輪的摩擦角達到80時，根的彎曲應力可以由15％的增加，并且主輪的摩擦力和牽引之間的關系和驅動是1,226。 1997年，盧立新等齒和齒面的摩擦模塊的數量的影響進行了分析，并且沿著線齒面的摩擦的分配系數嚙合齒輪傳輸發生。劉靜香在已發表的文件中，摩擦對根部屈曲張力的影響不容忽視。在2002年，他建立了力學模型李秀蓮正齒輪考慮齒面以及影響耐彎曲疲勞性0x7D0低摩擦的一個提議的系數整個牙齒輪廓之間的摩擦。 2003年，徐輔仁教授研究牙齒表面之間的摩擦，強調的是，在與所述惰輪的傳動機構，該摩擦力可能影響主動屈曲0x7D0的張力在10.2％ 。在2004年，賁霖和其他使用彈性流的理論研究齒之間的摩擦的耐彎曲疲勞齒輪的效果。在2005年，李秀蓮分析在減速齒輪機構驅動輪的力，強調在電阻牙齒表面的摩擦的影響，彎曲疲勞0x7D0螺旋齒不能被忽略。在齒輪，由于*數量的因素上述式強度設計，設計值一般邊緣和設計結果差異很*。現代工業的發展提出了沉重的負荷和性能要求較*的齒輪，所以人們應該學習傳動設備的設計在工作狀態下極限載荷，并且不允許留有一定的余量。為適應這種新情況，有必要重新評估上述齒輪的計算公式，并設置詳細設計一個公式，考慮到影響的沖擊強度幾個因素。
由于不同國家的研究人員有不同的起點來考慮影響因素，因此以不同的方式使用相同的影響因素。例如，對于摩擦，存在幾種形式，例如齒表面的摩擦系數，齒形的整體系數和摩擦的影響因子。各種齒輪設計公式。摩擦的影響仍處于理論階段，需要進一步研究。
